豆腐加工厂污水处理设备

豆腐加工厂污水处理设备

调节后的废水由泵提升至UASB反应器。UASB反应器利用该池中生长的兼性菌群在缺氧的条件下，将废水中的**物质如蛋白质、淀粉、糖等高分子物质分解成氨基酸、单糖和脂肪酸等小分子的**物，为后续的好氧生物处理创造条件。UASB反应器配水采用脉冲布水器布水，能加大进液管的瞬时流量，有效解决进液管的堵塞、布水的均匀性和反应器内充分传质之间的矛盾；能依靠脉冲水力来搅拌厌氧污泥来强化传质过程及承托起悬浮污泥层，不受水力条件影响，使产生的沼气受脉冲搅拌的影响而及时的分离出去；能通过脉冲布水间歇搅拌污泥，使污泥不断进行上升-下降过程，加快颗粒污泥的形成，提高反应器的处理效率。UASB反应器出水自流进入两级接触氧化池，有效去除COD和NH3-N。在一级接触氧化池后增设生化沉淀池，一级接触氧化池出水在生化沉淀池中进行泥水分离，污泥通过污泥泵全部回流至UASB反应器。通过污泥回流能增加UASB反应器的污泥浓度，硝解废水中的氨氮并降低后序处理工序的污泥处理负荷。生化沉淀池出水进入二级接触氧化池，二级接触氧化池在不同的**物种类和浓度条件下，可培育出与一级接触氧化池不同的优胜菌群，更能发挥好氧菌的处理效率。二级接触氧化池出水在后续的物化沉淀池中进行混凝沉淀处理，出水进入清水池通过计量槽排入城市下水道。2.2主要构筑物及设计参数格栅中和池：钢混结构，尺寸为3.8m×1.0m×1.0m（2座）；调节池：钢混结构，尺寸为12.1m×7.0m×4.0m（1座），HRT为6.0h；UASB反应器：钢混结构，尺寸为12.0m×7.3m×6.5m（2座），有效容积1000m3，COD容积负荷6.0kg/(m3•d)，HRT为20.0h；一级接触氧化池：钢混结构，尺寸为14.9m×4.5m×5.7m（3座），9.1m×4.5m×5.7m（1座），有效容积1283m3，BOD5容积负荷1.32kg/(m3•d)，HRT为25.6h，组合填料970m3（填料高度4m）；生化沉淀池：钢混结构，尺寸为5.5m×4.5m×5.7m（1座），表面负荷2m3/(m2•h)，有效沉淀面积25m2；二级接触氧化池：钢混结构，尺寸为14.9m×3.6m×5.3m（2座），有效容积536m3，BOD5容积负荷0.5kg/(m3•d)，HRT为10.72h，组合填料320m3（填料高度3m）；物化沉淀池：钢混结构，尺寸为12.9m×4.5m×5.0m（1座），表面负荷1.0m3/(m2•h)，有效沉淀面积52m2，内置Φ50PVC斜管填料；清水池：钢混结构，尺寸为4.5m×1.7m×5.0m（1座），有效容积33.6m3；污泥浓缩池：钢混结构，尺寸为3.0m×3.0m×5.0m（2座），有效容积84m3。3工程调试运行UASB反应器调试的核心内容是颗粒污泥的驯化、培养。UASB反应器投入运行前必须进行充水实验和气密性实验。实验完成后选用同类废水同一温度范围的污泥（中温污泥）进行接种，接种污泥浓度按20kg/m3计算，将含水率为80%的接种污泥100t经筛滤稀释后，用污泥泵均匀输送到UASB反应器。驯化过程中反应器内反应液的温度控制在（35±2）℃，反应液的pH控制在6.8～7.2，出水VFA控制在3mmol/L以下，营养物质按C:N:P=(350~500):5:1的比例投加。UASB反应器的启动和污泥的颗粒化分3个阶段：反应器COD负荷低于2kg/(m3•d)的初始阶段；反应器COD负荷升至2～5kg/(m3•d)的启动阶段；反应器COD负荷**过5kg/(m3•d)以后的阶段。初始阶段UASB反应器COD负荷由0.1kg/(m3•d)开始，废水采用出水回流稀释后进液（COD进水控制在2000mg/L以下），废水水力停留时间24h，以镜检结果和COD去除率达80%以上作为负荷增加的依据，通过降低进水稀释比每次增加负荷20%～30%，逐步增加至设计负荷。运行过程中严格控制pH、温度、COD、VFA等参数，根据参数值及时调整进水水量、浓度，保持稳定运行。两级生物接触氧化池与UASB反应器同时启动，接种污泥浓度按4kg/m3计算，共投加含水率为80%的接种污泥36t，闷曝48h后接受UASB反应器出水，连续进水。营养物质按C:N:P=100:5:1的比例投加

豆腐加工厂污水处理设备

控制池内溶解氧为2～4mg/L。生化处理系统启动3个月后基本稳定，此时接触氧化池填料上形成一层灰白色的生物膜，膜上的微生物主要有纤毛虫、钟虫等原生生物和轮虫等后生生物。混凝沉淀单元运行参数的优化对于污水处理成本的控制具有重要意义。混凝沉淀系统调试的主要工作为通过大量的试验来确定PAC、PAM的较佳投加量从而达到较优化处理效果。经调试，PAC（配制质量分数10%）的较佳投加量为20～50mg/L，PAM（配制浓度1‰）的较佳投加量为1～5mg/L。经过3个月的调试，系统调试成功并投入正常运行，经监测外排废水水质全部符合GB8978－1996排放标准一级标准。稳定运行后系统对COD、BOD5处理效果分别见图2和图3。由图2可以看出，UASB反应器进水COD平均为4571mg/L，经过系统处理后UASB反应器出水COD平均为1386mg/L，二级接触氧化池出水COD平均为71mg/L，混凝沉淀池出水COD平均为64mg/L，COD总去除率为98.61%。由图3可以看出，UASB反应器进水平均BOD5为2363mg/L，经过系统处理后UASB反应器出水BOD5平均为704mg/L，二级接触氧化池出水BOD5平均为25mg/L，混凝沉淀池出水BOD5平均为20mg/L，BOD5总去除率为99.17%。稳定运行后系统对SS、NH3-N处理效果分别见图4和图5。由图4可以看出，UASB反应器进水SS平均质量浓度为628mg/L，经过系统处理后UASB反应器出水SS平均质量浓度为393mg/L，去除率为37.45%，主要归功于反应器中产酸细菌胞外水解酶能将复杂的不溶性**物转化为简单的溶解性单体或二聚体；二级接触氧化池出水SS平均质量浓度为385mg/L，较低的SS去除率归功于接触氧化池中的弹性组合填料对悬浮颗粒的吸附、截留作用；混凝沉淀池出水SS平均质量浓度为39mg/L，系统对SS的总去除率为93.85%。由图5可以看出，UASB反应器进水NH3-N平均质量浓度为36mg/L，经过系统处理后UASB反应器出水NH3-N平均质量浓度为44mg/L，因为UASB反应器出水NH3-N质量浓度是**氮氨化增加和NH3-N同化减少二者平衡的结果，由于豆制品加工废水中蛋白质含量较高，故UASB反应器出水NH3-N质量浓度反而有所增加；二级接触氧化池出水NH3-N平均质量浓度为9mg/L，NH3-N去除率较高为79.56%，归功于接触氧化池内生物膜内部溶解氧浓度梯度的存在和异养硝化菌、反硝化聚磷菌等的新陈代谢所导致的同步硝化反硝化作用；混凝沉淀池对NH3-N的去除效果忽略不计。